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万博在线登录注册 A/O工藝主要參數指標的控制!

2021-07-02  來自: 万博在线登录注册 瀏覽次數:100

万博在线登录注册 的運行需要眾多控制參數的合理調控,只有這樣,才能保證處理 工藝 的正常、高1效運行。本文詳細介紹A/O(脫氮)工藝主要參數指標的控制!

1、pH值

一般污 水處理 系統可承受的pH值變動范圍為6~9,超出范圍需進行投加化學調和劑調整;pH值過小會造成混凝絮體小、生物處理中原生動物活動減弱;過大則體現為混凝絮體粗大,出水渾濁, 活性污泥 解體 ,原生動物死亡。對于生活 污水 ,pH值一般符合要求,不需人為調控。

2、B/C

B/C即系統進水的可 生化性 數值 上為同一樣品的 BOD 5與 COD 的比值。對于二級 万博在线登录注册廠 ,B/C表征污水成分是否滿足生物處理的要求。對于活性 污泥 系統,一般認為B/C≥0.3,為可生化性良好,生物處理發揮作用。而可生化性<0.3時,污水中有機物含量不足,無法滿足生物處理中微生物生長的需要,生物處理效率低下,此時,調控方法是向污水中投加有機營養源。

3、水力停留時間HRT

HRT即平均水力停留時間,指待處理污水在反應器內的平均停留時間,也就是污水與生物反應器內微生物作用的平均反應時間,為反應器有效容積與進水量的比值。對于生物處理,HRT要符合相應工藝要求,否則水力停留時間不足,生化反應不完全,處理程度較弱;水力停留時間過長則會導致系統污泥老化。

當處理效果不佳時,可參照設計值進行HRT的校核,校核水力停留時間時,水量應該算上污泥回 流量 與內回流量等。若HRT過小,應緩慢減小污水量,過大則緩慢加大污水量。注意,污水量的增減都應緩慢變動,否則造成系統的沖擊負荷;由于万博在线登录注册任務艱巨,不要輕易減小進廠污水量,而是在回流量上做出調整。

4、污泥濃度ML SS 及MLVSS

MLSS為活性污泥濃度,MLVSS為揮發性活性污泥濃度,一般占MLSS的55%~75%,可以概指為污泥中的有機成分。它們是計量曝氣池中活性污泥數量多少的指標。活性污泥濃度表征生物池中微生物生長平衡情況,活性污泥控制在多少,主要是根據食微比進行核算,一般控制在2000~4000mg/L。過高的污泥濃度,將導致污泥老化,反應池抗沖擊負荷能力減弱;而過低的污泥濃度,則造成污泥活性過強不利于沉降,或反映營養物質不夠。調控污泥濃度的方法主要通過對剩余污泥排放量的調整,增大排泥量,污泥濃度下降,反之上升。

若MLVSS占MLSS比例不足55%,表明①無機物過多,應對沉砂系統進行檢查;②污水中有機營養源不足,用B/C、食微比核算。

5、 污泥沉降比 SV 30

SV30即30分鐘活性污泥沉降比,正規的做法是用1000mL量筒取樣,靜置30分鐘后,觀測沉淀污泥占整個混合液的體積比例, 單位 是%。SV30可較直觀的反應目前的工藝效果,是重要的檢測參數;發生工藝異常時,也應首先對這個指標進行觀測。

檢測SV30時,工藝員要注意:

1)在曝氣池末端取樣;

2)沉降過程全觀測,由于30分鐘沉降過程可近似代表 二沉池 中的沉降過程,所以一1定要觀測整個過程,而不單是結果。

3)重1點觀測前5分鐘的沉降值(自由沉淀階段)和絮凝性能。

4)用1000mL量筒,不要用100mL量筒觀測,否則混合液污泥掛壁造成結果偏差。

穩定工藝的SV30在15%~35%。過小說明污泥中無機物含量比較多,過高則可能是污泥活性過強或發生 污泥膨脹

6、污泥指數 SVI

SVI為污泥容積指數,算法為SV30與污泥濃度的比值(單位為mL/g),表征1g干污泥所占的體積。傳統 活性污泥法 其值在70~150為正常值。

SVI主要反映污泥的松散程度,當MLSS很高時,僅用SV判斷污泥沉降性是不準確的,必1須結合SVI。對SVI的調控主要通過對MLSS的調整。

7、食微比F/M

F/M稱為污泥有機負荷,具體算法是(BOD(進水)*日進水量)/(MLVSS*曝氣池有效容積),也稱為食微比。

表4 不同工藝的食微比控制值

在保障處理效果的情況下,盡量降低MLSS,保證適當高的污泥食微比,可以降低 溶解氧 耗量,從而節約電能。

AO工藝F/M范圍在0.1~0.15范圍,食微比超出指導范圍,過低往往造成污泥活性不佳,降低污染物的去除率。食微比過高,過多的 碳源 無法代謝進入曝氣池,會導致硝化反應的異常,嚴重時崩潰。

由于微生物存在對水質條件的依賴性,各廠F/M也可由年統計自行得出不同季節的佳值。

8、泥齡SRT

污泥齡是活性污泥池中全部污泥總量增長一倍所需要的時間,等于活性污泥總量與每日排放的剩余污泥量的比值。核算污泥齡是判斷目前活性污泥是否老化的論據。

脫氮工藝污泥齡一般控制在15~20天左右,這只是參考值,各廠還需根據自身情況與季節變化確認適宜的污泥齡。污泥齡過短,很多微生物來不及繁衍就從系統排出,沒有特定功能的優勢微生物,不利于有機污染物的降解;而污泥齡過長,污泥老化,造成二沉池 污泥上浮 ,出水渾濁。

對污泥齡的調整主要是依靠排泥完成。如加大排泥量可縮短污泥齡,但同時也要根據進水有機物濃度進行分析,當加大排泥速率不及微生物增長量時,一1定程度上污泥齡是不會縮短的。

從污泥齡的確定上,可計算出每日排泥量,并以此為指導對排泥的多少進行調控。污泥齡與每日排泥量的計算公式為:SRT=(反應池容積*MLSS)/24*回流污泥MLSS*排泥流量,其中回流污泥MLSS由化驗室取樣測出,一般情況下為曝氣池MLSS的2倍。

在進水有機物濃度突然變大的時候,污泥有機負荷變大,此時為了維持有機負荷的穩定,一1定要提高MLSS,也就是延長污泥齡,用以克服突增的有機物濃度。反之亦然。

注意,排泥的意義在于絕1對干污泥量的廢棄,對于不同SVI的污泥,排泥量一1定要謹慎控制,不可憑經驗調整排泥量。

9、 好氧池 DO

水體 中游離氧的含量。脫氮工藝中有 缺氧 區、 好氧 區2種溶解氧界定形式。

好氧區,溶解氧含量2~4mg/L即可滿足兼性或好氧微生物活動的要求,一般 冬季 污水充氧能力大于夏季,暴雨期溶解氧液高一些。溶解氧超出4mg/L意義不大,反倒可能造成污泥老化和污泥自身 氧化 解絮,使出水渾濁。過低的溶解氧造成污泥 厭氧 死亡。

缺氧區,溶解氧含量0~0.5mg/L,滿足反硝化細菌反應要求。

工藝員對于溶解氧的 監測 要做到多點測、同一點分時段測,了解污水中DO的變化情況。

對溶解氧的調控主要通過調整曝氣設備 運行參數 來完成的,對于鼓風機,可以調節送風量,轉碟和轉刷可以調節轉速以及淹沒深度。

對于一個推流階段,溶解氧的分布方式是低—中—高。水量變大、進水有機污染物濃度增高、污泥濃度增加時,都要相應提高曝氣量,以維持足夠的DO。

10、缺氧池OPR

ORP 值與硝酸氮濃度具有很好的線性正相關性。反硝化的活性隨氧化還原電位的增高而降低。當缺氧段末端測得ORP 值低時可認為硝酸氮得到有效去除,可充分利用進水中的有機碳進行反硝化。

各種微生物所要求的氧化還原電位不同。一般好氧微生物在+100mV以上均可生長,適為+300mV~+400mV;兼性厭氧微生物在+100mV以上時進行好氧呼吸,為+100mV以下時進行無氧呼吸;專性厭氧細菌要求為-200mV ~-250mV ,其中專性厭氧的產甲烷菌要求為-300~-400mV ,適為-330mV 。

11、CN比

在脫氮系統中,反硝化需要利用碳源進行脫氮,而碳源對硝化來說起到“抑制“作用,所以在AO脫氮系統中CN比必1須在適宜的范圍內才能保證脫氮的正常進行!

理論上進水COD與 TN 的比為2.86就可以滿足脫氮要求、但是實際運行中DO及其他因素的影響,實際應用中CN比一般在4~6,才可以滿足脫氮要求,所以,在CN比的控制參數上需要根據具體出水硝態氮的值來增減碳源的投加!



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